Calcolatore
Come funziona
La trave semplicemente appoggiata è lo schema isostatico base: due vincoli (cerniera + carrello) che bilanciano i 3 gradi di libertà del piano lasciando nullo lo sforzo normale. Le reazioni si determinano da equilibrio ΣF_v=0 e ΣM=0; il momento flettente interno è M(x) = integrale del taglio. La posizione di M_max coincide con il punto di V(x)=0. Nel campo elastico (σ ≤ f_d) la tensione flessionale massima è σ_max = M_max / W_el con W_el = b·h²/6 per sezione rettangolare. La verifica preliminare richiede η = σ_max / f_d ≤ 1 come condizione NECESSARIA ma NON SUFFICIENTE: per la verifica completa servono inoltre controllo taglio (τ = V·S/(I·b) ≤ τ_amm), instabilità laterale χ_LT ≥ 1, frecce SLE < L/250 o L/300, combinazioni di carico secondo NTC 2018 §2.5.
Presupposti e condizioni
Questo calcolo è valido nelle seguenti condizioni:
- Trave IDEALMENTE SEMPLICEMENTE APPOGGIATA (cerniera-carrello) isostatica, senza vincoli rotazionali intermedi.
- Carichi agenti nel piano verticale che contiene l'asse della trave: flessione pura (niente torsione né carichi assiali).
- Materiale omogeneo, isotropo, elastico-lineare fino alla tensione di riferimento; sezione costante lungo L.
- Ipotesi di Bernoulli (sezioni piane rimangono piane): valida per travi snelle L/h > 10.
- Sezione rettangolare PIENA omogenea b × h: W_el = b·h² / 6. Per profili commerciali IPE/HEA o c.a. armato il tool NON è applicabile.
Il calcolo è valido quando: Trave IDEALMENTE SEMPLICEMENTE APPOGGIATA (cerniera-carrello) isostatica, senza vincoli rotazionali intermedi.; Carichi agenti nel piano verticale che contiene l'asse della trave: flessione pura (niente torsione né carichi assiali).; Materiale omogeneo, isotropo, elastico-lineare fino alla tensione di riferimento; sezione costante lungo L.; Ipotesi di Bernoulli (sezioni piane rimangono piane): valida per travi snelle L/h > 10.; Sezione rettangolare PIENA omogenea b × h: W_el = b·h² / 6. Per profili commerciali IPE/HEA o c.a. armato il tool NON è applicabile..
Il risultato ha carattere indicativo. Verificare con le norme applicabili e un professionista abilitato prima di applicarlo a un progetto reale.
Tutti gli input e output sono in unità SI. Convertire eventuali valori in altre unità prima di inserirli nel calcolatore.
Limiti di applicabilità
Il calcolo non è applicabile nei seguenti casi:
- NON esegue una VERIFICA STRUTTURALE COMPLETA: sono esclusi (a) verifica a taglio τ = V·S/(I·b), (b) instabilità laterale flessotorsionale LTB (UNI EN 1993-1-1 §6.3.2), (c) frecce/SLE con limiti L/250 o L/300 (UNI EN 1990 App. A1.4), (d) combinazioni di carico SLU/SLE (NTC 2018 §2.5), (e) classificazione sezione (classe 1–4), (f) verifiche locali (imbutitura, svergolamento), (g) dettagli di vincolo reali.
- NON applicabile a sezioni in c.a. ARMATO (serve calcolo in fase fessurata con armature longitudinali + staffe, stress block, EC2) — se l'utente seleziona un materiale omogeneo e imposta una sezione cls, il tool calcola solo la sezione lorda in campo elastico, che NON rappresenta il comportamento reale del c.a.
- Non modella il peso proprio della trave automaticamente: q deve essere GIÀ COMPRENSIVO di peso proprio (G₁) + sovraccarichi permanenti (G₂) + accidentali (Q_k) già combinati dall'utente secondo i coefficienti γ_G/γ_Q applicabili.
- Le fasce di utilizzo η (margine < 0.5 · OK 0.5–1 · borderline 1–1.2 · fail ≥ 1.2) sono CONVENZIONE PRUDENZIALE INTERNA del tool per orientamento di predimensionamento, NON sono criteri di accettazione normativi; NTC 2018 impone η ≤ 1 come condizione necessaria ma non sufficiente.
- Plausibilità dimensionale: il tool blocca L > 50 m, dimensioni sezione > 2000 mm, carichi q > 500 kN/m, carichi P > 5000 kN come soglie di perimetro edilizia ordinaria — oltre servono kernel dedicati (ponti, grandi opere, travi da ponte).
- Quando NON usarlo: (a) travi continue o iperstatiche (serve analisi matriciale o FEM), (b) travi in c.a. armato (serve verifica fase fessurata EC2), (c) profili IPE/HEA (serve prontuario W_el + classe sezione), (d) travi con instabilità LTB rilevante (serve χ_LT EC3), (e) verifica SLE/deformazioni, (f) sisma (combinazione sismica + duttilità), (g) ponti o grandi strutture.
Norme di riferimento
- NTC 2018 D.M. 17/01/2018 (Norme tecniche per le costruzioni)
- UNI EN 1993-1-1:2014 (Eurocodice 3 — Strutture in acciaio — regole generali)
- UNI EN 1990:2006 (Criteri generali di progettazione strutturale)
- D.M. 1996 (Tensioni ammissibili storiche — compatibilità con strutture esistenti in MTA)
Fonte della formula: Schemi isostatici classici (Timoshenko "Mechanics of Materials" cap. 4; Leet "Fundamentals of Structural Analysis" cap. 5). f_yd da NTC 2018 §11.3.4 (γ_M0 = 1.05). Tensioni ammissibili σ_amm da D.M. 14/02/1992 e D.M. 09/01/1996 (compatibilità storica).
Esempi applicativi
L1 solaio 6m · q=10 kN/m · S275 · sezione 200×400
Trave di solaio in acciaio S275, luce 6 m, carico distribuito 10 kN/m già combinato. Verifica SLU preliminare.
L2 sopralluogo · P=15 kN eccentrico a=2m su L=5m · S235
Verifica preliminare di trave da 5 m con carico concentrato 15 kN a 2 m dall'appoggio sinistro (tipico sopralluogo su edificio esistente). Sezione 150×300 mm.
L3 esercitazione ITI · q=10 kN/m · L=5m · sezione 100×200 (MTA)
Esercitazione scolastica: trave rettangolare 100×200 mm, acciaio S235 in tensioni ammissibili, carico q=10 kN/m. Verifica σ=M/W.
L1 trave mista · q=10 kN/m + P=20 kN in L/2 · L=6m · S355 SLU
Trave con carico permanente distribuito + carico accidentale concentrato in mezzeria. Sovrapposizione M_q + M_P.
Borderline — a = L (posizione sopra appoggio)
Caso-limite: carico eccentrico a = L (al supporto destro). a non strettamente < L → bloccato.
Borderline — altezza 3000 mm (fuori perimetro)
Sezione troppo alta per edilizia ordinaria (verificare unità). Bloccato.
Domande frequenti
Cosa calcola il Trave appoggiata — momento, taglio, verifica flessionale preliminare (multi-schema)?
Calcola reazioni vincolari, momento flettente massimo con sua posizione, tensione σ_max e indice di utilizzo η per una trave semplicemente appoggiata (isostatica) su 4 schemi statici: (a) q uniforme, (b) P in mezzeria, (c) P eccentrico a distanza a, (d) q + P in mezzeria. Sezione rettangolare omogenea (b×h) con preset materiali S235/S275/S355 (NTC 2018 SLU γ_M0=1.05) o approccio MTA (D.M. 1996). Target: L1 ingegnere per predimensionamento rapido, L2 perito per verifica preliminare sopralluogo, L3 studente ITI per studio schema statico + σ = M/W. È VERIFICA FLESSIONALE PRELIMINARE — NON copre taglio, instabilità laterale flessotorsionale (LTB), frecce/SLE, combinazioni carico, dettagli vincolo, classe sezione, c.a. con armatura. La trave semplicemente appoggiata è lo schema isostatico base: due vincoli (cerniera + carrello) che bilanciano i 3 gradi di libertà del piano lasciando nullo lo sforzo normale. Le reazioni si determinano da equilibrio ΣF_v=0 e ΣM=0; il momento flettente interno è M(x) = integrale del taglio. La posizione di M_max coincide con il punto di V(x)=0. Nel campo elastico (σ ≤ f_d) la tensione flessionale massima è σ_max = M_max / W_el con W_el = b·h²/6 per sezione rettangolare. La verifica preliminare richiede η = σ_max / f_d ≤ 1 come condizione NECESSARIA ma NON SUFFICIENTE: per la verifica completa servono inoltre controllo taglio (τ = V·S/(I·b) ≤ τ_amm), instabilità laterale χ_LT ≥ 1, frecce SLE < L/250 o L/300, combinazioni di carico secondo NTC 2018 §2.5.
Quando è valido questo calcolo?
Il calcolo è valido nelle seguenti condizioni: Trave IDEALMENTE SEMPLICEMENTE APPOGGIATA (cerniera-carrello) isostatica, senza vincoli rotazionali intermedi.; Carichi agenti nel piano verticale che contiene l'asse della trave: flessione pura (niente torsione né carichi assiali).; Materiale omogeneo, isotropo, elastico-lineare fino alla tensione di riferimento; sezione costante lungo L.; Ipotesi di Bernoulli (sezioni piane rimangono piane): valida per travi snelle L/h > 10.; Sezione rettangolare PIENA omogenea b × h: W_el = b·h² / 6. Per profili commerciali IPE/HEA o c.a. armato il tool NON è applicabile..
Quando questo calcolo non è appropriato?
NON esegue una VERIFICA STRUTTURALE COMPLETA: sono esclusi (a) verifica a taglio τ = V·S/(I·b), (b) instabilità laterale flessotorsionale LTB (UNI EN 1993-1-1 §6.3.2), (c) frecce/SLE con limiti L/250 o L/300 (UNI EN 1990 App. A1.4), (d) combinazioni di carico SLU/SLE (NTC 2018 §2.5), (e) classificazione sezione (classe 1–4), (f) verifiche locali (imbutitura, svergolamento), (g) dettagli di vincolo reali. NON applicabile a sezioni in c.a. ARMATO (serve calcolo in fase fessurata con armature longitudinali + staffe, stress block, EC2) — se l'utente seleziona un materiale omogeneo e imposta una sezione cls, il tool calcola solo la sezione lorda in campo elastico, che NON rappresenta il comportamento reale del c.a. Non modella il peso proprio della trave automaticamente: q deve essere GIÀ COMPRENSIVO di peso proprio (G₁) + sovraccarichi permanenti (G₂) + accidentali (Q_k) già combinati dall'utente secondo i coefficienti γ_G/γ_Q applicabili. Le fasce di utilizzo η (margine < 0.5 · OK 0.5–1 · borderline 1–1.2 · fail ≥ 1.2) sono CONVENZIONE PRUDENZIALE INTERNA del tool per orientamento di predimensionamento, NON sono criteri di accettazione normativi; NTC 2018 impone η ≤ 1 come condizione necessaria ma non sufficiente. Plausibilità dimensionale: il tool blocca L > 50 m, dimensioni sezione > 2000 mm, carichi q > 500 kN/m, carichi P > 5000 kN come soglie di perimetro edilizia ordinaria — oltre servono kernel dedicati (ponti, grandi opere, travi da ponte). Quando NON usarlo: (a) travi continue o iperstatiche (serve analisi matriciale o FEM), (b) travi in c.a. armato (serve verifica fase fessurata EC2), (c) profili IPE/HEA (serve prontuario W_el + classe sezione), (d) travi con instabilità LTB rilevante (serve χ_LT EC3), (e) verifica SLE/deformazioni, (f) sisma (combinazione sismica + duttilità), (g) ponti o grandi strutture.
Quale precisione ha il risultato?
Questo è un calcolo semplificato: VERIFICA FLESSIONALE PRELIMINARE. Il tool copre solo σ_max = M_max / W_el (campo elastico). NON sostituisce la progettazione strutturale completa NTC 2018 / EC3, che deve includere: taglio, SLE, LTB, combinazioni, dettagli di vincolo, classe sezione, analisi globale.. Per applicazioni che richiedono maggiore precisione, adottare i metodi normativi completi indicati nelle fonti.
Qual è la fonte della formula?
Schemi isostatici classici (Timoshenko "Mechanics of Materials" cap. 4; Leet "Fundamentals of Structural Analysis" cap. 5). f_yd da NTC 2018 §11.3.4 (γ_M0 = 1.05). Tensioni ammissibili σ_amm da D.M. 14/02/1992 e D.M. 09/01/1996 (compatibilità storica). Norme di riferimento: NTC 2018 D.M. 17/01/2018 (Norme tecniche per le costruzioni), UNI EN 1993-1-1:2014 (Eurocodice 3 — Strutture in acciaio — regole generali), UNI EN 1990:2006 (Criteri generali di progettazione strutturale), D.M. 1996 (Tensioni ammissibili storiche — compatibilità con strutture esistenti in MTA).
Qual è il parametro che influenza di più il risultato?
La variabile "Luce L (m)" è il parametro più influente: una variazione del 10% su questo input produce una variazione di circa il 21% su "Tensione flessionale σ_max (MPa)".
Come varia il risultato in condizioni diverse dal riferimento?
Confronto tra "Condizioni di riferimento" e "L2 sopralluogo · P=15 kN eccentrico a=2m su L=5m · S235": Reazione appoggio sx R_A (kN) [kN]: diminuisce del 70.0% (da 30.000 a 9.000). Reazione appoggio dx R_B (kN) [kN]: diminuisce del 80.0% (da 30.000 a 6.000). Momento massimo M_max (kN·m) [kN·m]: diminuisce del 60.0% (da 45.000 a 18.000). Posizione M_max x (m) [m]: diminuisce del 33.3% (da 3.000 a 2.000). Modulo resistente W_el (mm³) [mm³]: diminuisce del 57.8% (da 5333333.333 a 2250000.000). Tensione flessionale σ_max (MPa) [MPa]: diminuisce del 5.2% (da 8.438 a 8.000). f_d usato (MPa) [MPa]: diminuisce del 38.9% (da 261.900 a 160.000). Indice utilizzo η = σ_max/f_d [-]: aumenta del 55.2% (da 0.032 a 0.050). W_necessario (mm³) [mm³]: diminuisce del 34.5% (da 171821.306 a 112500.000).
Approfondimento tecnico
Cos'è questo calcolo
Calcola reazioni vincolari, momento flettente massimo con sua posizione, tensione σ_max e indice di utilizzo η per una trave semplicemente appoggiata (isostatica) su 4 schemi statici: (a) q uniforme, (b) P in mezzeria, (c) P eccentrico a distanza a, (d) q + P in mezzeria. Sezione rettangolare omogenea (b×h) con preset materiali S235/S275/S355 (NTC 2018 SLU γ_M0=1.05) o approccio MTA (D.M. 1996). Target: L1 ingegnere per predimensionamento rapido, L2 perito per verifica preliminare sopralluogo, L3 studente ITI per studio schema statico + σ = M/W. È VERIFICA FLESSIONALE PRELIMINARE — NON copre taglio, instabilità laterale flessotorsionale (LTB), frecce/SLE, combinazioni carico, dettagli vincolo, classe sezione, c.a. con armatura. La trave semplicemente appoggiata è lo schema isostatico base: due vincoli (cerniera + carrello) che bilanciano i 3 gradi di libertà del piano lasciando nullo lo sforzo normale. Le reazioni si determinano da equilibrio ΣF_v=0 e ΣM=0; il momento flettente interno è M(x) = integrale del taglio. La posizione di M_max coincide con il punto di V(x)=0. Nel campo elastico (σ ≤ f_d) la tensione flessionale massima è σ_max = M_max / W_el con W_el = b·h²/6 per sezione rettangolare. La verifica preliminare richiede η = σ_max / f_d ≤ 1 come condizione NECESSARIA ma NON SUFFICIENTE: per la verifica completa servono inoltre controllo taglio (τ = V·S/(I·b) ≤ τ_amm), instabilità laterale χ_LT ≥ 1, frecce SLE < L/250 o L/300, combinazioni di carico secondo NTC 2018 §2.5.
Formula
Reazioni e M_max su trave semplicemente appoggiata (isostatica):
Schema Q_UNIFORME: R_A = R_B = q·L/2 · M_max = q·L²/8 in x = L/2
Schema P_MEZZERIA: R_A = R_B = P/2 · M_max = P·L/4 in x = L/2
Schema P_ECCENTRICO: R_A = P·b/L · R_B = P·a/L · M_max = P·a·b/L in x = a · (b = L − a)
Schema Q+P_MID: R_A = R_B = q·L/2 + P/2 · M_max = q·L²/8 + P·L/4 in x = L/2 (sovrapposizione)
Verifica flessionale preliminare: σ_max = M_max / W_el · W_el = b·h²/6 · η = σ_max / f_d · W_necessario = M_max / f_d
La trave semplicemente appoggiata è lo schema isostatico base: due vincoli (cerniera + carrello) che bilanciano i 3 gradi di libertà del piano lasciando nullo lo sforzo normale. Le reazioni si determinano da equilibrio ΣF_v=0 e ΣM=0; il momento flettente interno è M(x) = integrale del taglio. La posizione di M_max coincide con il punto di V(x)=0. Nel campo elastico (σ ≤ f_d) la tensione flessionale massima è σ_max = M_max / W_el con W_el = b·h²/6 per sezione rettangolare. La verifica preliminare richiede η = σ_max / f_d ≤ 1 come condizione NECESSARIA ma NON SUFFICIENTE: per la verifica completa servono inoltre controllo taglio (τ = V·S/(I·b) ≤ τ_amm), instabilità laterale χ_LT ≥ 1, frecce SLE < L/250 o L/300, combinazioni di carico secondo NTC 2018 §2.5.
Condizioni di validità
Questo calcolo è valido nelle seguenti condizioni:
- Trave IDEALMENTE SEMPLICEMENTE APPOGGIATA (cerniera-carrello) isostatica, senza vincoli rotazionali intermedi.
- Carichi agenti nel piano verticale che contiene l'asse della trave: flessione pura (niente torsione né carichi assiali).
- Materiale omogeneo, isotropo, elastico-lineare fino alla tensione di riferimento; sezione costante lungo L.
- Ipotesi di Bernoulli (sezioni piane rimangono piane): valida per travi snelle L/h > 10.
- Sezione rettangolare PIENA omogenea b × h: W_el = b·h² / 6. Per profili commerciali IPE/HEA o c.a. armato il tool NON è applicabile.
Sensibilità del risultato
Il risultato varia in misura significativa al variare dei seguenti parametri:
- Luce L (m) [m]: sensibilità superlineare su "Tensione flessionale σ_max (MPa)" (proporzionale, elasticità 2.10).
- Altezza sezione h (mm) [mm]: sensibilità superlineare su "Modulo resistente W_el (mm³)" (proporzionale, elasticità 2.10).
- Base sezione b (mm) [mm]: sensibilità lineare su "Modulo resistente W_el (mm³)" (proporzionale, elasticità 1.00).
Quando questo calcolo non si applica
- NON esegue una VERIFICA STRUTTURALE COMPLETA: sono esclusi (a) verifica a taglio τ = V·S/(I·b), (b) instabilità laterale flessotorsionale LTB (UNI EN 1993-1-1 §6.3.2), (c) frecce/SLE con limiti L/250 o L/300 (UNI EN 1990 App. A1.4), (d) combinazioni di carico SLU/SLE (NTC 2018 §2.5), (e) classificazione sezione (classe 1–4), (f) verifiche locali (imbutitura, svergolamento), (g) dettagli di vincolo reali.
- NON applicabile a sezioni in c.a. ARMATO (serve calcolo in fase fessurata con armature longitudinali + staffe, stress block, EC2) — se l'utente seleziona un materiale omogeneo e imposta una sezione cls, il tool calcola solo la sezione lorda in campo elastico, che NON rappresenta il comportamento reale del c.a.
- Non modella il peso proprio della trave automaticamente: q deve essere GIÀ COMPRENSIVO di peso proprio (G₁) + sovraccarichi permanenti (G₂) + accidentali (Q_k) già combinati dall'utente secondo i coefficienti γ_G/γ_Q applicabili.
- Le fasce di utilizzo η (margine < 0.5 · OK 0.5–1 · borderline 1–1.2 · fail ≥ 1.2) sono CONVENZIONE PRUDENZIALE INTERNA del tool per orientamento di predimensionamento, NON sono criteri di accettazione normativi; NTC 2018 impone η ≤ 1 come condizione necessaria ma non sufficiente.
- Plausibilità dimensionale: il tool blocca L > 50 m, dimensioni sezione > 2000 mm, carichi q > 500 kN/m, carichi P > 5000 kN come soglie di perimetro edilizia ordinaria — oltre servono kernel dedicati (ponti, grandi opere, travi da ponte).
- Quando NON usarlo: (a) travi continue o iperstatiche (serve analisi matriciale o FEM), (b) travi in c.a. armato (serve verifica fase fessurata EC2), (c) profili IPE/HEA (serve prontuario W_el + classe sezione), (d) travi con instabilità LTB rilevante (serve χ_LT EC3), (e) verifica SLE/deformazioni, (f) sisma (combinazione sismica + duttilità), (g) ponti o grandi strutture.
Note tecniche
- Schema fondamentale q: M_max = q·L²/8 (crescita quadratica con L). Raddoppiare L → M_max quadruplica. Per L > 8 m spesso serve sezione alta o profilo HEA.
- Schema P centrale: M_max = P·L/4. Schema P eccentrico: M_max = P·a·b/L, massimo quando a = L/2 → P·L/4 (= schema centrale). Se a → 0 o a → L il momento tende a zero.
- Sovrapposizione (schema Q+P): funziona solo in campo elastico lineare (ipotesi del tool). Per carichi non proporzionali (es. sisma + gravitazionale) servono combinazioni SLU/SLE separate.
- W_el rettangolare: b·h²/6. Il contributo dell'ALTEZZA è QUADRATICO: raddoppiare h → W quadruplica → σ dimezza a parità di M. Dimensionare sempre aumentando h prima di aumentare b.
- NTC 2018 SLU: f_yd = f_yk / γ_M0 (γ_M0 = 1.05 per acciaio strutturale). S235 → 223.8 MPa; S275 → 261.9; S355 → 338.1. MTA (D.M. 1996): S235 → σ_amm = 160 MPa (tensione tabellata, non coefficiente). SLU e MTA NON sono equivalenti: SLU richiede poi verifiche SLE separate, MTA include già implicitamente fattori di sicurezza.
- Quando NON usarlo: (a) travi continue (usare software FEM o metodo dei cedimenti), (b) c.a. armato (serve verifica fase fessurata + staffe EC2), (c) profili IPE/HEA/HEB (serve W_el da prontuario + classe sezione), (d) sezioni sottili (serve EC3 Parte 1-3 / 1-5 per imbutimento), (e) travi alte con L/h < 10 (teoria di Timoshenko, non Bernoulli), (f) sisma NTC 2018 §7.
- Passo successivo se η ≤ 1: (a) verificare taglio con kernel `verifica_tensione_media` (B9) o τ = 3V/(2bh), (b) stimare freccia SLE con δ = 5qL⁴/(384EI) o PL³/(48EI), (c) per acciaio verificare LTB con χ_LT da EC3, (d) ricalcolare con combinazioni SLU/SLE complete. Se η > 1: aumentare h (priorità, contributo quadratico), poi b, poi materiale (S235 → S355).
Analisi tecnica
Metodo: La trave semplicemente appoggiata è lo schema isostatico base: due vincoli (cerniera + carrello) che bilanciano i 3 gradi di libertà del piano lasciando nullo lo sforzo normale. Le reazioni si determinano da equilibrio ΣF_v=0 e ΣM=0; il momento flettente interno è M(x) = integrale del taglio. La posizione di M_max coincide con il punto di V(x)=0. Nel campo elastico (σ ≤ f_d) la tensione flessionale massima è σ_max = M_max / W_el con W_el = b·h²/6 per sezione rettangolare. La verifica preliminare richiede η = σ_max / f_d ≤ 1 come condizione NECESSARIA ma NON SUFFICIENTE: per la verifica completa servono inoltre controllo taglio (τ = V·S/(I·b) ≤ τ_amm), instabilità laterale χ_LT ≥ 1, frecce SLE < L/250 o L/300, combinazioni di carico secondo NTC 2018 §2.5.
Risultato di riferimento: Reazione appoggio sx R_A (kN): 30.000 kN, Reazione appoggio dx R_B (kN): 30.000 kN.
Attenzione: VERIFICA FLESSIONALE PRELIMINARE. Il tool copre solo σ_max = M_max / W_el (campo elastico). NON sostituisce la progettazione strutturale completa NTC 2018 / EC3, che deve includere: taglio, SLE, LTB, combinazioni, dettagli di vincolo, classe sezione, analisi globale.
Analisi di sensibilità
Elasticità: variazione percentuale dell'output rispetto alla variazione percentuale dell'input (1.0 = lineare).
| Input | Output principale | Elasticità | Tipo relazione |
|---|---|---|---|
| Luce L (m) [m] | Tensione flessionale σ_max (MPa) | 2.10 | superlineare |
| Altezza sezione h (mm) [mm] | Modulo resistente W_el (mm³) | 2.10 | superlineare |
| Base sezione b (mm) [mm] | Modulo resistente W_el (mm³) | 1.00 | lineare |
| Carico distribuito q (kN/m) [kN/m] | Indice utilizzo η = σ_max/f_d | 1.00 | lineare |
| Carico concentrato P (kN) [kN] | Reazione appoggio sx R_A (kN) | 0.00 | trascurabile |
| Posizione a da appoggio sinistro (m) [m] | Reazione appoggio sx R_A (kN) | 0.00 | trascurabile |
Nota: Il risultato è particolarmente sensibile a "Luce L (m)" [m]: una variazione del 10% produce circa il 21% di variazione su "Tensione flessionale σ_max (MPa)".
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